前言：想要寫出一篇引人入勝的文章？我們特意為您整理了新型鋼結構梁柱連接節點力學性能范文，希望能給你帶來靈感和參考，敬請閱讀。

摘要：文章以梁柱T型連接節點為例，對新型鋼結構梁柱連接點展開力學分析，主要探究了鋼結構梁柱T型連接構件的翼緣板厚度、螺栓直徑與設置位置變化對連接節點變性能力與破壞形態的影響。結果表明，改變翼緣板厚度與螺栓直徑會對連接節點的承載力、變性能力與破壞形態產生影響，在兩參數增大的條件下，T型連接節點的承載力均有所提升。

關鍵詞：T型連接節點；承載力；變形能力；破壞形態

1引言

對于鋼結構來說，其自身質量較輕、可以循環利用且施工速度更快，因此在當前的建筑工程中得到了廣泛應用。目前，央視大樓、上海環球金融中心等建筑中均使用了鋼結構。其中，梁柱連接點對鋼結構的穩定性、強度有著極大的影響，受到了人們的重點關注。因此，本文以梁柱T型連接節點為例，對其展開力學性能分析。

2有限元模型的建立

2.1試件設計

在本次研究中，主要選擇了鋼結構梁柱T型連接節點作為分析對象，使用有限元結構分析軟件完成10個T型連接節點的簡化模型設計，具體如圖1所示。在靜力荷載的作用下，對相應連接節點模型展開力學性能分析。研究中，主要對T型連接構件的翼緣板厚度、螺栓直徑與設置位置進行變化，將其設定為變化參數，確定其連接節點力學性能的現實影響。這10個T型連接節點的簡化模型的截面尺寸與參數如表1所示。a-鋼結構梁柱T型連接節點；b-T型連接節點的簡化模型；c-簡化模型尺寸（翼緣板與腹板）在試件1、 試件2與試件3中，主要對翼緣板厚度（t1）進行變化，其中，試件1的翼緣板厚度取值為17mm；試件2的翼緣板厚度取值為12mm；試件3的翼緣板厚度取值為20mm。在試件4、試件5與試件8中，主要對螺栓直徑（d）、螺栓中心與腹板邊界的距離（e2）、螺栓橫向間距（g）進行變化。在試件5、試件6中，主要對螺栓中心與翼緣板邊界之間距離（e1）進行變化，其中，試件5的距離取值為45mm；試件6的距離取值為50mm。在試件9、試件10中，主要對螺栓中心與翼緣板側邊界之間的距離（s）進行變化，其中，試件9的距離取值為36mm；試件10的距離取值為45mm。

2.2單元的選擇及網格劃分

應用十結點六面體單元完成高強螺栓與T型連接構件的模擬；將三維接觸單元中設置于螺栓頭與翼緣板、螺母與翼緣板、孔壁與螺栓桿之間；設定滑移摩擦系數為0.45。在本次研究中，螺栓頭、螺母、墊片均涵蓋在高強螺栓頭的范疇內，因此不對墊片的厚度展開單獨考量，直接將其在螺母與螺栓頭厚度中完成計算。同時，在實際的模型構建過程中，忽略螺紋所產生的影響，直接將其設置為圓柱體完成模擬，并在有限元分析軟件中完成網絡劃分，完成高強螺栓模型、T型連接節點的簡化模型、預拉力單元模型的構建。

2.3材料特性

在本次T型連接節點的力學分析中，應用了Q235鋼以及強度等級達到10.9級的高強螺栓。同時，主要將彈性模量控制在2.06×105MPa。使用多線性隨動強化三折模型完成對鋼材料本構關系的模擬；將屈服強度設定為235MPa，其中，只有在板厚度超過16mm時控制屈服強度在225MPa；將極限強度設定為460MPa，其中，只有在板厚度超過16mm時控制極限強度在450MPa；將屈服應變設定為0.114×10-2；將極限應變設定為12×10-2。使用三折線應力-應變曲線表現高強度螺栓的材料特性，如圖2所示，具體有：當應變在1~2倍屈服應變的范圍內時，表明高強度螺栓正處于初始硬化階段；當應變在2~8倍屈服應變的范圍內時，逐漸達到極限應力。

2.4靜力加載

本次試驗中，在T型連接節點的腹板中選取一端，在其中施加3個方向（這3個方向相互垂直，即X軸、Y軸、Z軸方向）施加固定約束；相對應的，在T型連接節點腹板的另一端展開截面區域內所有節點的位移耦合（范圍為平面內），同時將軸向荷載施加在耦合面的主節點中。這樣的加載模式主要依托位移完成對靜力加載的控制?？梢詫嶋H的加載操作劃分為兩部分，在第一部分中，主要落實螺栓預拉力的施加，預應力的施加依托單一的荷載子步實現。在第二部分中，逐步展開軸向位移荷載的施加，使用復數的荷載步實現。具體操作為：將初始位移荷載設定為2mm，荷載的增加量控制在2mm，實施逐級增加荷載的方式，直至試件損壞后停止。實踐中，當進入第三荷載步后，引入大變形經靜力分析，并依托復數個荷載子步實施加載；利用共軛梯度法完成求解。在本次研究中,M16的預拉力設計值控制在100kN；M20的預拉力設計值控制在155kN。

3力學性能分析結果

3.1破壞過程的描述與分析

3.1.1翼緣板厚度因素與承載力之間的關系分析在本研究中，使用試件1、試件2與試件3完成翼緣板厚度的參數變化，具體情況見文章第二模塊，得到的試驗結果如下所示。對于試件1來說，在對高強度螺栓完成預拉力的施加后，兩側翼緣板表現出緊密接觸的狀態；在施加的荷載提升至493.2kN后，兩側翼緣板依舊表現出貼合狀態，且基本不存在縫隙；在施加的荷載超過493.2kN后，兩側翼緣板（翼緣與腹板）之間能夠觀察到縫隙，且這一縫隙的寬度隨著施加荷載的增大而增大；在施加的荷載提升至522.3kN后，兩側翼緣板之間存在明顯縫隙，且能夠觀察到翼緣板變形的情況（塑性變形），且在荷載進一步增大的情況下，這樣的變形更為明顯；在施加的荷載達到561.9kN后，兩側翼緣板之間能夠觀察到“張口”形變，此時螺栓頸縮現象明顯，表示該構件無法繼續承載?？傮w來說，在翼緣板與高強螺栓的強度具有一致性時，施加荷載后，兩者的伸長量與極限承載力基本一致；產生破壞后，翼緣板發生塑性變形、高強螺栓斷裂。對于試件2來說，在對高強度螺栓完成預拉力的施加后，兩側翼緣板表現出緊密接觸的狀態；在施加的荷載提升至273.3kN后，依托肉眼可以觀察到兩側翼緣板的變形；在施加的荷載超過273.3kN后，兩側翼緣板的變形情況更加嚴重，整個試件進入屈服承載力狀態；在施加的荷載提升至384.5kN后，兩側翼緣板的形變增大，且能夠觀察到“張口”形變，此時螺栓頸縮現象明顯，表示該構件無法繼續承載?？傮w來說，當翼緣板厚度較低、螺栓直徑較大時，施加荷載后，翼緣板的變形量高于螺栓的伸長量，螺栓在翼緣板的邊緣產生撬力作用；產生破壞后，翼緣板與螺栓相接觸的區域可以用肉眼觀察到極為明顯的塑性變形。對于試件3來說，在對高強度螺栓完成預拉力的施加后，兩側翼緣板表現出緊密接觸的狀態；在施加的荷載提升至420.7kN后，兩側翼緣板依舊表現出貼合狀態，且基本不存在縫隙；在施加的荷載提升至538.7kN后，肉眼可以觀察到兩側翼緣板的變形，螺栓頸縮；在施加的荷載提升至598.6kN后，螺栓桿發生斷裂?？傮w來說，當翼緣板剛度大于螺栓剛度時，在施加荷載的情況下，翼緣板不會發生變形情況；但是螺栓的伸長量會隨著荷載的增加而增加，一旦伸長量超過極限值后，螺栓會發生斷裂；在螺栓斷裂時，翼緣板依舊穩定在彈性階段。

3.1.2螺栓直徑因素與承載力之間的關系分析對于試件4來說，在對高強度螺栓完成預拉力的施加后，兩側翼緣板表現出緊密接觸的狀態；在施加的荷載提升至448.1kN后，兩側翼緣板依舊表現出貼合狀態，且基本不存在縫隙；在施加的荷載超過448.1kN后，整個試件逐漸進入屈服承載力狀態；在施加的荷載提升至601.2kN后，兩側翼緣板之間存在肉眼可見的變形，腹板存在屈服變形；在施加的荷載提升至635.6kN后，腹板不宜繼續承載。與試件1的變形情況進行對比能夠得出，隨著高強螺栓直徑的不斷增加，試件的變形能力表現出下降趨勢，且破壞形態也發生改變。此時的破壞形態并不是翼緣板與螺栓破壞，而轉變為腹板破壞。

3.1.3螺栓位置因素與承載力之間的關系分析將試件5與試件6的變形情況與試件1進行對比，能夠得出：在對高強度螺栓完成預拉力的施加后，3個試件的變形情況基本一致，且變形能力與破壞形態也表現出了高度相似的情況，最終呈現出螺栓斷裂、翼緣板形變過大?？傮w來說，依托螺栓至翼緣板邊界距離的調整，無法對試件的變形能力與破壞形態產生變化。將試件7的變形情況與試件1進行對比，能夠得出：在各個變形階段中，試件7的變形能力高于試件1，最終試件7因為翼緣板屈服發生損壞?？傮w來說，依托螺栓與腹板邊界之間的距離調整，能夠改變試件的變形能力與破壞形態，且隨著該距離的增大，試件變形能力更強，破壞形態逐漸轉向翼緣板屈服破壞。將試件8、試件9與試件10的變形情況與試件1進行對比，能夠得出：在各個變形階段中，4個試件的變形情況基本一致，且變形能力與破壞形態也表現出了高度相似的情況，最終呈現出螺栓斷裂、翼緣板形變過大?？傮w來說，依托螺栓橫向間距、螺栓中心至翼緣板側邊界距離的調整，無法對試件的變形能力與破壞形態產生變化。

3.2承載力分析

得到的試件承載力數據如表2所示。能夠看出，改變翼緣板厚度與螺栓直徑對連接節點承載力的影響程度更大，在兩參數增大的條件下，T型連接節點的承載力均有所提升。

4總結

綜上所述，在翼緣板厚度增大的條件下，施加荷載后其變形能力下降，破壞形態逐漸由翼緣板破壞轉變為螺栓桿斷裂；在螺栓直徑增大的情況下，試件的變形能力下降，破壞形態逐漸由翼緣板與螺栓破壞轉變為腹板破壞；依托螺栓橫向間距、螺栓中心至翼緣板側邊界距離的調整，無法對試件的變形能力與破壞形態產生變化。

參考文獻：

[1]喻露.設置墊板的鋼結構梁柱T形件連接節點滯回性能的有限元分析[J].貴州大學學報(自然科學版),2018,35(04):90-95.

[2]余飛,徐超.新型鋼結構梁柱端板加強型節點有限元分析[J].低溫建筑技術,2018,40(05):70-73.

作者：張慶勛 單位：云南工商學院