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第1篇：初七習俗范文

祭祖、迎秋 處暑節氣前后的民俗多與祭祖及迎秋有關。處暑前后民間會有慶贊中元的民俗活動，俗稱“作七月半”或“中元節”。舊時民間從七月初一起,就有開鬼門的儀式，直到月底關鬼門止，都會舉行普渡布施活動。據說普度活動由開鬼門開始，然后豎燈篙，放河燈招致孤魂;而主體則在搭建普度壇,架設孤棚，穿插搶孤等行事，最后以關鬼門結束。時至今日，已成為祭祖的重大活動時段。

  此外，處暑之后，秋意漸濃，正是人們暢游郊野迎秋賞景的好時節。處暑過，暑氣止，就連天上的那些云彩也顯得疏散而自如，而不像夏天大暑之時濃云成塊。民間向來就有“七月八月看巧云”之說，其間就有“出游迎秋”之意。

處暑節氣的習俗與活動

放河燈 河燈也叫“荷花燈”，一般是在底座上放燈盞或蠟燭，中元夜放在江河湖海之中，任其漂泛。放河燈是為了普渡水中的落水鬼和其他孤魂野鬼。肖紅《呼蘭河傳》中的一段文字，是這種習俗的最好注腳：“七月十五是個鬼節;死了的`冤魂怨鬼，不得托生，纏綿在地獄里非常苦，想托生，又找不著路。這一天若是有個死鬼托著一盞河燈，就得托生。”

開漁節對于沿海漁民來說，處暑以后漁業收獲的時節，每年處暑期間，在浙江省沿海都要舉行一年一度的隆重的開漁節，決定在東海休漁結束的那一天，舉行盛大的開漁儀式,歡送漁民開船出海。20XX年第九屆中國開漁節，在9月6日浙江省象山縣舉行。

因為，這時海域水溫依然偏高，魚群還是會停留在海域周圍，魚蝦貝類發育成熟。因此，從這一時間開始，人們往往可以享受到種類繁多的海鮮。

第2篇：初七習俗范文

【關鍵詞】高速鐵路；接觸網；故障分析

1.高速鐵路的負荷特點

牽引負荷大，可靠性要求高：客運專線列車速度高，高峰時段密度大，空氣阻力隨速度呈幾何級數增長，列車牽引力主要克服空氣阻力運行，牽引負荷很大。

列車負載率高，受電時間長：列車在運行中，主要克服輪軌磨擦阻力、線路坡道阻力和空氣阻力前進。輪軌磨擦阻力、線路坡道阻力與速度關系不大，而空氣阻力隨速度呈幾何級數增長。高速時，空氣阻力成為列車運行的主要阻力，列車需要持續從接觸網取得電能。

短時集中負荷特征明顯：客運專線具有顯著的時段特征。在早、晚時段和節假日的高峰客流期，根據客流量需要，可能組織大編組、高密度運輸，甚至在短時形成緊密追蹤，牽引負荷集中的特征明顯。

越區供電能力要求高：由于旅客運輸能力和準點的需要，牽引供電系統應具有應對各種各樣不良條件下持續供電的能力。在出現某一牽引變電所全所故障解列，退出供電的情況下，需采用由兩相鄰牽引變電所越區進行供電來保證運行的方式。

2.高速電氣化鐵路常見接觸網故障分析與處理

2.1故障分類

2.1.1機械故障

零部件變形、損壞、折斷和脫落。

例：中錨線夾裂紋、單耳定位環斷裂、彈性吊索線夾螺絲斷裂、隧道內吊柱斜支撐下部脫落等。

2.1.2電氣故障

線索燒傷、電纜擊穿。

例：正饋線電纜頭絕緣擊穿。

2.1.3外部因素

雷擊、鳥害。

當接觸網受到雷擊過電壓或操作過電壓影響時，電流通過避雷器流入大地，造成避雷器接地極附近電位升高，如果接地電阻過大，會對接觸網以及周邊設備造成反擊，引起變電所跳閘或燒壞信號與通信設備。

2.2原因分析

2.2.1機械故障原因分析

各局的運營經驗表明，機械故障主要發生在新開通的高鐵區段，高速鐵路接觸網雖然經過初驗、聯調聯試、缺陷克服、復驗等幾個階段，但由于接觸網工程的工期緊、任務重，施工質量往往得不到有力的保障。

發生機械故障主要是由于不按施工工藝標準施工，零部件未按照標準力矩緊固或者零部件緊固力矩過大，造成螺栓在運行過程中松動、脫落或造成銅質材料斷裂。例如：懸吊滑輪的不銹鋼連接板因螺栓不均勻緊固受力，一側墊片明顯變凹，線夾本體連接板嚴重變形，造成變形的原因是螺栓的力矩嚴重過大，受力不均勻，螺紋滑絲。

2.2.2電氣故障原因分析

高速鐵路接觸網電氣故障主要發生在新開通一段時間后，故障率在正式開通運營1年內，隨著車流密度的增加（相當于負荷增大），特別是極端溫度下（冬、夏兩季），主要原因是絕緣配合問題，接觸線索的絕緣距離不夠或者電纜絕緣強度不夠造成擊穿。

例如：由于接觸網導線具有一定的馳度，在空氣濕度大的區段，空氣絕緣強度降低，高速列車通過，線索晃動時與拉線底座錨栓瞬間距離減小，造成空氣絕緣擊穿，發生放電短路跳閘。

2.2.3外部因素原因分析

高速接觸網的接地問題是雷擊故障發生的的主要因素，因為當雷擊發生在接觸網附近時，會在接觸網上產生感應電流，直擊雷電流和感應雷電流沿接觸網向兩側傳播通過避雷器與接地極放電，當雷電流傳到變電所時就有可能引發跳閘。

由于高速鐵路的隧道和橋梁的大量使用，橋梁、隧道接地屬于隱蔽工程，所以橋梁、隧道、錨段關節處構成了接觸網防雷的薄弱環節。

2.3處理措施

2.3.1機械故障處理

針對機械故障，通過加強高速鐵路接觸網施工介入、驗收，特別要在施工工藝的落實方面，督促施工單位對驗收發現的動態及靜態缺陷及時整治。

必要時在高速鐵路正式運營之前，由設備接管單位負責組織大兵團對接觸網各部螺栓、螺母、彈墊、防松墊片等進行一米不漏地平推檢查、緊固，確保各部參數處于安全值之內，防止設備帶病運行。

2.3.2電氣故障處理

針對電氣故障，在檢修時，按溫度安裝曲線調整接觸懸掛各部位，同時適當加大絕緣距離，增加空氣間隙，防止空氣絕緣擊穿，通過計算，把最困難條件下的絕緣距離作為現場運行維護標準。嚴格按周期對接觸網進行監測，掌握設備技術狀態，發現問題及時處理。確保接觸懸掛各部位不致因溫度變化產生過緊、過松使絕緣距離降低而導致線索燒傷發生。

高速鐵路接觸網的上網電纜使用率越來越高，特別是大型站區及地質環境復雜區段，一是電纜盡量不使用冷備用，而使用熱備用方式。二是接觸網正式送電前要專項對電纜接地方式進行專項檢查，最后要對接觸網工進行電纜故障查找培訓，提高從業人員現場的故障查找的能力。

2.3.3外部因素處理

針對雷擊故障，設計方面要重點考慮當地的年均雷暴日，對重雷區的絕緣子絕緣爬距適當增加，必要時，在重雷區增加避雷器數量或者架設避雷線。

還有就是將接入綜合接地系統的PW線在鋼柱頂上安裝，同時確保接地極與大地之間的接觸電阻符合標準要求，在埋設接地極或運行一定期限（3～5年）后應對接地極的接地電阻進行監測。

針對鳥害，一方面加強對設備的運行監控，增加季節性的巡視，特別是鳥害頻發的冬春兩季交替時候，進行機車添乘巡視，一經發現，定人定責定時消號處理，將鳥巢納入車間設備問題庫，實行動態管理。

另一方面對鳥窩進行分析總結，及時掌握鳥搭窩習性，對重復搭建的地點建立問題庫，并重點監控處理，并在重復搭建的處所安裝驅鳥器，提高防治效果。

第3篇：初七習俗范文

關鍵詞：葡二聯；速沉器；污水處理；水質

DOI:10.3969/j.issn.2095-1493.2016.01.010

葡二聯原有含油污水深度處理站2座，主要工藝為兩級沉降+兩級過濾，總處理能力為15000m3/d。2011年，該站污水處理負荷過高，在產能建設中對葡二聯含油污水處理站進行了擴建，隨著油田開發的不斷深入，采出成分復雜，污水量及處理難度逐年增加。為了充分利用已建資源，節省一次性投資，利舊采油一廠新中一站1000m3/d的速沉器2套，采油三廠北III-1站80m3/h的金屬膜過濾器1套，并新建了3000m3/d系統主體設備，最終建成1套處理能力為5000m3/d的速沉器+金屬膜污水處理工藝的污水處理站，該站建成后于2012年8月投產試運行。在葡二聯合站建成處理規模為5000m3/d的速沉器污水處理工藝。速沉器污水處理工藝是一種新型的油田含油污水處理技術。該工藝利舊采油三廠北Ⅲ-1精細過濾器和采油一廠新中一速沉器、加藥裝置、污泥泵等已有設備2000m3/d，新建3000m3/d系統主體設備。

1技術原理及工藝流程

將葡二聯3#污水處理站的含油污水先進入沉降罐，污水經管道混合器與藥劑（絮凝劑）混勻后進入速沉器，經速沉器內流道充分反應后，泥水混合物進入泥水沉淀區，在此區域泥水分線形成，污水經粗過濾區過濾后排出；污泥則沉至泥區進行沉降，定時排出設備，泥水充分混合反應后在速沉器沉降區內進行動態混凝沉降；污水經粗濾后進入全自動精細過濾單元進行精細過濾，精細過濾器中回流污水進入前端緩沖罐，濾后水進入凈化水罐[1]，見圖1。

2存在問題

污水站運行初期處理污水量較低，藥劑不匹配，濾后水水質波動。2013年，通過與廠家協調，引進藥劑；同時，對藥劑混合器進行改造，對速沉器內部填料進行更換，濾后水水質得到了改善。但隨著運行時間的延長，依然存在諸多問題。1）藥劑無法本地化，沒有入網。現場使用設備廠家的2種藥劑（液體的絮凝劑、干粉的助凝劑），由于設備廠家藥劑未在大慶油田入網，無法采購，工藝調試完成后，現場應用了常規工藝的藥劑，藥劑使用型號與廠家的要求不同，藥理反應時間存在差異，導致濾出水水質達不到要求；且經常性的出現藥劑沉淀產生黏滯物堵塞加藥罐與加藥泵之間管線。速沉器的去除率降低，出水口含有細小懸浮物，懸浮物含量升高，速沉器運行數據，見表1。2）濾料存在漏失現象。目前采用定時反沖洗，但由于污水來水水質不穩定，當水質較好時，反沖洗會增加濾料的流失。水質較差時，會導致濾料污染，通透性降低，不利于水質的穩定運行及出水效果，精細過濾器運行數據，見表2。3）速沉器、精細過濾器均存在污染堵塞情況。隨著油田不斷開發，各種措施較多，如壓裂、酸化、射孔、補孔等措施，使含油污水成分比較復雜，到污水處理系統后，經過投加絮凝劑沉降后，產生的污泥較多，污泥濃縮罐中的污泥通過疊螺機到回收水池，再通過增壓泵打到高效沉降罐，產生的大量的污泥沒有及時排出，而是在系統中循環。造成沉降段、過濾段處理效果不好，最終處理后水質超標[2]。4）污水處理量達不到預期標準，外輸水量低。藥劑在管道混合器中絮凝時間短，反應不充分，影響污水處理效果。由于反沖洗頻率高，含油污水二次精濾，增加該站的處理負荷。設計處理量為5000m3/d，目前日平均處理量為3200m3/d，污水站各段水質數據，見表3。

3解決方案與實施

針對以上問題，根據開罐檢查的結果確定維修改造方案，但由于目前污水處理負荷較大，速沉器不能停運。就目前該站存在的問題，通過與速沉器廠家進行溝通，制定以下解決方案并予以實施。改用干粉藥劑；對設備進行清理，清淤；更改反沖洗方式，將定時反沖洗改為定壓反沖洗。根據進出口水質不同，壓差不同，實現自動反沖洗，更好適應水質的變化；來水經過緩沖罐充分緩沖后，穩定的輸送到沉降罐進行沉降。避免影響濾后水質。

4結論

通過分析3#污水處理系統存在的問題，提出相應的對策，通過實施水質問題得到很大程度上的改善，目前水質基本達到標準。1）由于該工藝的特殊性，要求專業配套的干粉藥劑，年用量約5t，目前該設備廠家藥劑未在油田企業內入網，因此藥劑的采購是目前亟待解決的問題。2）設備需定期進行清淤，更換濾料，維護保養。

參考文獻：

[1]何平，張壽通.油田回注污水處理系統問題分析及解決方案[J].大連交通大學學報，2010（5）:57-60.

第4篇：初七習俗范文

關鍵詞：宮內節育器;出血;相關因素

【中圖分類號】R71 【文獻標識碼】B 【文章編號】1672-3783(2012)06-0033-02

除了孕激素釋放型宮內節育器外, 所有其它宮內節育器的主要副反應是不規則陰道出血及月經量改變。一般情況下，均需要取出節育環終止使用, 而嚴重月經量增多會引起女性貧血, 對婦女身體造成不良影響。經血量一般于帶器前后3個月增加最多，以后逐漸減少[1]，我們對本文對放置宮內節育器6個月的295例女性進行陰道超聲、分泌物檢查，對IUD不規則出血的相關因素進行分析，具體報告如下。

1 資料與方法

1.1 一般資料:164例女性均是我站2010年1月-2012年1月已帶環6個月者，年齡為22-34歲，所有女性均排除了子宮肌瘤、子宮內膜息肉及功能失調性子宮出血等疾病；依照有無陰道出血，隨機分為觀察組164例（放置節育環后出血組）、對照組131例（無出血組）；295例女性于月經干凈后3-5天后均行陰道超聲、放射線透視、分泌物化驗檢查。

1.2 檢查方法

1.2.1 陰道超聲檢查:檢查時間于月經干凈后3～5天，或者流血減少后進行檢查。排尿后，使用5.0MHZ陰道式探頭進入陰道內，變動探頭方向，進行全方位子宮附件超聲掃描；首先先找到宮內節育器，判斷IUD的形狀、位置、與臨近內膜、與宮腔的相適應度，然后仔細觀察子宮壁實質回聲是否均勻、有無結節，子宮內膜厚度，宮腔內有無液性暗區，盆腔內有無積液，附件區有無包塊等。

1.2.2 分泌物檢查:于月經干凈3-5天內進行檢查, 消毒會陰后放置陰道窺器,于陰道后穹窿部位及宮頸部取分泌物, 涂片后送化驗室進行常規檢查。

1.3 統計學方法:用SPSS17.0 統計學軟件進行統計學處理，計量數據采用t檢驗，P

2 結果

2.1 陰道超聲檢查結果:IUD與宮腔不相適應的觀察組74例，對照組28例；觀察組中出現IUD移位、斷裂、嵌頓、變形共24例，對照組3例；觀察組宮內節育器各種異常情況總共為98例，約占59.6%，對照組為31例，約占24%，倆組差異具有統計學意義（P＜0.05）。

2.2 分泌物化驗檢查結果:觀察組分泌物鏡檢見淋球菌、念珠菌或G-桿菌及G+球菌者共為132例，約占80.4%，對照組分泌物鏡檢見淋球菌、念珠菌或G-桿菌及G+球菌感染者共為39例，約占29.8%；組間差異明顯，P＜0.05。

3 討論

子宮腔內放入節育環后，子宮內膜對其需要一個適應過程，一般女性于帶環3個月至半年內IUD不良癥狀會消失，而有部分人則會出現陰道不規則出血[2]。

IUD引起子宮異常出血的原因和機理是多方面的；現結合本次研究結果，具體闡述如下：

3.1 IUD形成機械性壓迫，使局部子宮內膜發生壞死或淺表性潰瘍:放置IUD后，如果IUD大小形態與宮腔不相適應及位置偏移，便可壓迫或損傷子宮內膜，使局部內膜血管充血, 內膜間質水腫、出血，內膜局部組織發生壞死、潰瘍等病理變化[3]；另外，IUD壓迫局部內膜表層的小血管，使其出現了血管壁缺陷，而更容易破裂出血。本次研究的各組宮腔鏡檢查結果顯示，觀察組宮內節育器異常共139例約占85%，對照組為31例約占24%，倆組差異具有統計學意義（P＜0.05），提示IUD 位置形態異常是導致子宮異常出血的重要因素。

3.2 子宮內膜細菌或病毒感染:女性下生殖道感染是導致放置IUD 后子宮異常出血的重要原因之一[4]。 IUD對子宮內膜壓迫、損傷造成的創面, 給下生殖道內細菌上行引起內膜感染提供了條件, 繼而導致內膜慢性炎性病變，產生滲出、出血等病理改變。本研究中，觀察組有淋球菌、念珠菌或G-桿菌及G+球菌感染者為132例，約占80.4%；對照組有淋球菌、念珠菌或G-桿菌及G+球菌感染者為39例，約占29.8%；組間差異明顯，P＜0.05。

3.3 前列腺素(PG)合成異常:放置IUD之后,由節育器所誘發的炎癥或“異物反應”導致的組織學變化等因素，使子宮局部前列腺素增多,可誘發出血。

3.4 局部纖維蛋白溶解酶活性增強, 使局部微循環出現障礙:女性于月經來潮前子宮內膜纖維蛋白溶解活性增加，月經血由于缺乏纖維蛋白原而不凝固；IUD及炎癥刺激內膜，導致內膜分泌物增多，這種內膜分泌物雖然不含有纖維蛋白溶酶原,但其成分中有纖溶激活因子, 可激活纖維蛋白溶酶原轉變為纖維蛋白溶酶,進一步促進纖維蛋白溶解，使血液凝血功能出現障礙而導致異常出血。

綜上所述，我們臨床工作中，當根據女性子宮宮腔大小形態，選擇能夠適應宮腔且支撐力適中的節育環，放置前需進行分泌物化驗,有感染者要經治療后再進行；盡量做到IUD放置的適期、適時，以改善、減少宮內IUD陰道出血情況，從而保證IUD使用的安全性。

參考文獻

[1] 朱東方,龐俏茹.影響宮內節育器放置后副反應相關因素分析[J].中華中醫藥學刊;2008，7（4）：11

[2] 牛曉岑;官內節育器異位120例臨床分析[D];浙江大學;2009，8（3）：24

[3] 范秀華,陳素琴,孫秀芝,楊素娟;宮內節育器引起子宮異常出血與人瘤病毒感染關系研究[J];中國婦幼保健；2004，5（3）：11-13

[4] 史太平,陳芳.放置IUD 后致子宮異常出血及其與生殖道感染的關系[J].中國實用婦科與產科雜志,2006,22(6):463-465

第5篇：初七習俗范文

關鍵詞：速熱儲水式電熱水器

中圖分類號：TM925.32文獻標識碼： A 文章編號：

一、前言

儲水式電熱水器電熱管功率較小，一般在3000W以下，以內膽內的水為儲能介質，利用時間彌補功率較小的不足，存在加熱速度慢、等待時間長的不足。隨著生活節奏的加快，人們對快速出熱水的要求越來越高，傳統儲水式電熱水器的不足越來越明顯，而燃氣熱水器和即熱式電熱水器受安裝環境的限制較多。為減少加熱等待時間，在儲水式電熱水器的基礎上，開發具有速熱功能的儲水式電熱水器。

二、速熱功能的實現

速熱儲水式電熱水器國家尚無明確的定義，從目前的通用做法來看，在滿足洗浴需求的情況下，能夠有效縮短加熱時間的儲水式電熱水器均可以稱之為速熱儲水式電熱水器。

由于儲水式電熱水器屬于儲熱加熱方式，能量通過對流和傳導換熱分布在加熱范圍內的水中，提高水的溫度，在不考慮能量損失的情況下，加熱速度與兩個因素相關，與加熱功率成正比，與加熱水量成反比：

根據上述公式，有效提高儲水式電熱水器加熱速度，一方面要增大加熱功率，增大電加熱器的功率或者增多電加熱器的數量，從配置方面改進；另一方面減少加熱水量，通過減少內膽容量或者水溫分層，減少有效加熱水量。

在實際使用中，加熱功率和加熱水量的范圍均有一定的限制，例如加熱功率受家庭用電環境的限制，要綜合考慮家用電器的數量和使用時間，不能夠超過家庭用電總負荷，一般家用住宅只有6~8kW的用電功率（《民用建筑設計規范》JGJ16-92）；而熱水量要滿足正常的使用需求，一般每天每人熱水使用需求在40~80升的范圍內（《建筑給水排水設計規范》GB50015-2003），同時用水量需要綜合考慮國內不同地域的使用環境，例如北方進水溫度偏低的情況下，會使得總出水量減少。

所以在速熱功能的設計上，不能無限增大加熱功率和減少加熱水量，而是要從結構、配置、功能以及舒適性等方面綜合考慮。

三、幾種速熱結構的特點和分析

目前行業內儲水式電熱水器速熱實現方式很多，主要有以下幾種：雙模速熱（儲熱+即熱）、大功率速熱以及變容速熱。下面就這幾種速熱的結構和特點進行介紹：

1、雙模速熱（儲熱+即熱）

雙模速熱是一種動態速熱方式，是即熱與儲熱結合的速熱方式（結構見圖1），在儲水式電熱水器內膽中增加一根速熱套筒，區隔出一個小水量區，一般稱之為膽中膽（或膽外膽），在開啟進水閥門的時候保證有4~6升/分鐘的水流過；在速熱套筒內放置有一根速熱電加熱器，在一定流量的水通過時，發出信號開啟速熱電加熱器，實現瞬間8~12K的溫升，類似串聯一個即熱式電熱水器，進行二次加熱。

圖1雙模速熱儲水式電熱水器的結構

雙模速熱是兩種加熱模式的組合，當需要大熱水量的沐浴要求時，可以啟動儲熱電加熱器，實現較大熱水量的需求但加熱時間長；當需要快速洗浴時，可開啟速熱功能，減少加熱等待時間。一般情況下，開啟3kW速熱功能和常規的電熱水器（以1.5kW、50升熱水器為例）相比，可以縮短25分鐘左右的加熱等待時間，而在夏天進水溫度較高的情況下，可以實現即開即洗。

在產品設計上，相比常規電熱水器增加了速熱功能，所以在結構、功能設計上更加復雜。為提高加熱效果，需加長出水在速熱電加熱器內的行程；水路中串接一個水流開關用于檢測是否有水的流動2，當系統檢測到水流開關打開時電加熱管通電開始加熱；在安全保護上增加溫度感應裝置，當速熱電加熱器內的水溫過高時，及時關閉速熱電加熱器保證用戶安全，雙模速熱的設計成本增加較多。

2、 大功率速熱

大功率速熱在結構、功能上和常規電熱水器差別不大，只是通過增加電加熱器加熱功率實現加熱速度提升（見圖2）。常規電熱水器的功率在1~3kW的范圍內，為提高加熱速度，同時不影響家庭用電功率，一般采用5kW左右的電加熱器作為大功率速熱的電加熱器。

圖2 大功率速熱儲水式電熱水器的結構

通過功率加大、內膽容量減少，同時通過控制程序實現熱水器增容，使得加熱速度得到了大幅度的提高，以一組數據來說明大功率速熱的效果：

表1 大功率速熱效果對比

類型 配置 每小時每升水的溫升 從20℃到75℃的加熱時間

大功率速熱 5kW、30L 143K/h•L 22分鐘

常規電熱水器 1.5kW、50L 26K/ h•L 120分鐘

（以上數據來自于實驗室模擬測試）

從上述數據上可以看出，通過大功率速熱可以實現加熱速度提升5.5倍；在出水量相比常規電熱水器減少一些，仍可以滿足單人單次的洗浴要求，由于其加熱等待時間短的特點，可以實現多人接力洗浴，而不用擔心類似常規電熱水器長時間等待的問題；常規電熱水器由于一次加熱水量多，如果用不完會有一部分熱水留在內膽中，造成一定的熱量損失。大功率速熱實現了洗浴水量與洗浴人數的匹配，更加有效的利用內膽中的熱水。

由于大功率速熱縮小內膽容量，可實現體積小巧，公寓型住宅也可以輕易安裝。5kW的用電功率，相比即熱式電熱水器動輒8kW以上的大功率，家庭用電功率影響較小，同時儲水加熱方式也解決了即熱式電熱水器冬天出水溫度不夠的問題。

大功率速熱由于功率相對較大，需安裝獨立空氣開關，采用獨立布線，且線徑要求高，需要專業人員安裝；同時在功能上要設計多檔功率，在保溫狀態下盡量使用低功率加熱，減少對家庭用電功率的影響。

3、 變容速熱

變容速熱利用水自然對流原理，加熱內膽部分范圍內的水，通過減少加熱水量提高加熱速度。對流是指流體各部分之間發生相對位移時所引起的熱量傳遞過程，水自然對流換熱系數為200~1000W/(m2•℃)，遠遠大于水的導熱系數0.599W/(m2•℃)，所以熱水器內膽中水的熱量傳遞方式，電加熱器上部的水加熱用對流換熱，電加熱器下部的水加熱用傳導換熱，由于對流換熱遠遠快于傳導換熱1，所以電加熱器上部的水溫要遠遠高于下部的水溫。

利用水自然對流換熱的原理，變容速熱采用了兩根或兩根以上的加熱管，加熱管分布位置上下錯開（見圖3），當需要速熱效果時，開啟上加熱管，只加熱內膽上半部分的水，加熱速度快；當使用整膽加熱時，開啟下加熱管，實現整膽水的加熱。

圖3 變容速熱儲水式電熱水器的結構

變容速熱可以提供不同的方案進行選擇，可以在浴缸或者多人洗澡的時候，選擇整膽加熱，實現熱水量最大；也可以在單人洗浴或者需要快速用水的情況下，選擇半膽速熱，實現快速洗浴。

表2 半膽速熱與整膽速熱的對比

類型 配置 每小時每升水的溫升 從20℃到75℃的加熱時間

半膽速熱 3kW、20L 129K/h•L 26分鐘

整膽加熱 2kW、40L 43K/ h•L 77分鐘

（以上數據來自于實驗室模擬測試）

從上表可以看出，半膽速熱較整膽加熱的加熱速度提高了3倍左右，由于加熱等待時間短，也可以實現多人接力洗浴和內膽中熱水的有效利用。相對于大功率速熱，變容速熱對水量的控制更加靈活，可以選擇不同的加熱水范圍，實現多種洗浴模式的需求。

四、 總結

根據能量守恒定律，不可能在能量和容量不變的情況下增加出熱水量，但是通過配置、結構和控制程序的改變，實現功率和加熱水量范圍的選擇，從而實現能量的增加和集中，使得內膽部分范圍內的水溫快速升高，從而滿足快節奏的生活，也提高熱水的有效利用。

參考文獻：

1、張慧寶儲水式電熱水器分層加熱技術的分析研究及設計應用 家電科技

第6篇：初七習俗范文

【關鍵詞】晚期產后出血；相關因素；預防

【中圖分類號】R714.7【文獻標識碼】B【文章編號】1008-6455（2011）08-0395-01

晚期產后出血系指分娩24小時后，在產褥期內發生子宮大量出血［1］。臨床較為常見，多表現為急劇大量出血，治療不當常因失血過多導致嚴重貧血或失血性休克，以致危及產婦生命。筆者就2001年6月～2010年12月收治的66例晚期產后出血患者，就其相關因素進行回顧性分析。

1 臨床資料

1.1 一般資料： 本組66例，年齡22-39歲，平均年齡28.6歲。初產婦26例，經產婦40例；陰道分娩50例，剖宮產16例。胎盤胎膜殘留26例（39.39%），均為陰道分娩；子宮復舊不良20例（30.30%），陰道分娩12例，剖宮產8例；宮腔感染17例（25.75%），陰道分娩11例，剖宮產6例；剖宮產子宮切口感染裂開2例（3.03%）；重度貧血1 例（1.51%）為陰道分娩。有流產史者42例，占63.63%。

1.2 出血發生時間與出血量：胎盤胎膜殘留出血發生時間7-23天，平均出血量700ml,子宮復舊不全出血發生時間2-10天，平均出血量800ml，宮腔感染出血發生時間為7-40天，平均出血量450ml,剖宮產切口感染裂開出血發生時間14-20天，平均出血量1600ml。66例出血量在400-2000ml，失血性休克13例，占19.69%。

1.3 治療：66例均給予抗感染、止血、促進子宮收縮及輸血治療。43例行清宮術，刮出物病理證實為胎盤胎膜殘留、宮腔感染；17例子宮復舊不全及1例子宮切口感染裂開者經米索前列醇及宮縮劑治療后痊愈；1例子宮切口感染裂開，因起病急出血量大急行子宮次全切除術。

1.4 結果：晚期產后出血的相關因素依次為：胎盤胎膜殘留、子宮復舊不良、宮腔感染、剖宮產子宮切口裂開、重度貧血。經產婦居多。與流產史有關。出血最早產后2天，最遲產后40天。發生時間以產后2周內居多（66.2%）,部分病例在3周以上（33.8%）。

2 討論

晚期產后出血以產后1-2周發病最多，也有遲至6-8周發病者。陰道流血持續或間斷，也可表現一次急驟的大量出血，結果造成重度貧血，甚至發生失血性休克，需要切除子宮［2］。本組晚期產后出血產后2周內發生率為66.2%，與文獻報道［3］基本一致。胎盤胎膜殘留常見于陰道分娩，大出血多發生在產后10天左右，是由于殘留的胎盤、胎膜組織發生變性，機化、壞死脫落，暴露基底部血管引起出血，與第三產程處理不當有關［4］。胎盤娩出后其附著部位形成血栓，當子宮胎盤附著面感染或復舊不全時，其表面血栓脫落致使血竇開放，引起子宮胎盤附著部位大出血。正常子宮脫膜于產后1周脫落，經產婦、流產史者子宮內膜有不同程度損傷，會造成脫膜粘連殘留，繼發宮腔感染，影響子宮收縮，從而導致出血。子宮切口感染裂開多見于子宮下段橫切口，切口選擇不合理,過高或過低，偏左損傷左側血管，縫扎過密過松，均會影響血供及切口愈合導致切口感染裂開而出血［5］。重度貧血使產婦對失血的耐受性差，易發生失血性休克；貧血降低產婦抵抗力，易并發產褥感染。

晚期產后出血接診后應迅速止血、抗休克、抗感染治療，給予子宮收縮劑，必要時輸血，積極尋找病因，盡早明確診斷，給予恰當的處理。

近年來，介入治療已應用于重度晚期產后出血的治療，據報道［6］，對于保守治療無效的各種類型的產后出血，采用髂內動脈栓塞控制了出血，保住了子宮，取得理想的效果.

筆者體會：1.臨床工作中必須以預防為主，重視處理第三產程，切忌強行牽拉臍帶或鉗夾胎盤，避免造成胎盤胎膜殘留。仔細檢查胎盤胎膜娩出是否完整，如有缺損及時清宮。2.嚴格掌握剖宮產適應癥，手術切口合理適度，避免撕裂切口兩側角，縫合不易過緊或過松，以免影響血液循環或不能有效地閉合血管，造成子宮切口感染、裂開出血。3.流產史亦是晚期產后出血高危因素，本文有流產史比例63.63%，所以應做好計劃生育宣傳工作，減少或避免人工流產。4.加強圍生期及產褥期保健工作，積極治療各種妊娠合并癥和并發癥，對降低晚期產后出血發病率至關重要。

參考文獻

［1］ 樂杰.婦產科學.第7版.北京：人民衛生出版社，2010：217-219

［2］ 楊劍秋，蓋銘茨.剖宮產晚期出血的原因［J］.實用婦產科雜志，2001，17（3）：125-126

［3］ 王雪超，張少娟，魏振華.晚期產后出血11～234例臨床分析［J］.中國誤診學雜志，2006，6（2）：247-248

［4］ 徐麗玲，李英華，柴麗.晚期產后出血37例分析［J］.中國誤診學雜志，2006，6（5）：953-954

第7篇：初七習俗范文

方法：回顧性分析我醫院36例聲帶息肉切除術后患者病例資料，麻醉復蘇期主要的護理方法有一般護理、保持循環系統穩定、維持患者呼吸道通暢和復蘇期患者的安全護理等。

結果：36例患者經過精心護理，在麻醉復蘇期生命體癥基本平穩，沒有嚴重并發癥發生，效果滿意。

結論：精心細致的護理，能減少聲帶息肉切除術后并發癥，對患者康復起到了促進作用。

關鍵詞：聲帶息肉 手術 麻醉期 護理

【中圖分類號】R47 【文獻標識碼】B 【文章編號】1008-1879（2012）11-0281-02

聲帶息肉為發生在聲帶邊緣或表面的炎性增生組織，需行聲帶息肉切除術，聲帶息肉切除術后麻醉復蘇期是指患者在手術結束后從麻醉狀態逐漸蘇醒的過程，是患者麻醉后重要生理功能全面恢復的階段，也是諸多麻醉后并發癥和意外發生時期[1]，如救護不及時，將危及患者的生命安全。因此，復蘇期要加強對患者的觀察及護理。我們通過對36例聲帶息肉切除術后麻醉復蘇期患者的精心護理，取得了滿意效果，現報告如下。

1 資料與方法

1.1 臨床資料。選擇2010年1月至2012年6月間，我院聲帶息肉切除術患者36例為觀察對象。其中男20例，女16例，年齡21—67歲，病程3月～19年。臨床表現以聲音嘶啞為主要癥狀，雙側聲帶息肉11例，單側聲帶息肉25例，術后經病理報告證實均為聲帶息肉。36例患者均采用全麻下支撐喉鏡聲帶息肉切除術，住院時間5-9天，全部康復出院，有效率達100%。

1.2 方法。

1.2.1 一般護理。復蘇室應光線充足寬敞，隔音良好，溫度22-25，濕度50-60%，麻醉復蘇室的設備完善，包括呼吸機、除顫儀，心電監護儀、中心吸引、中心供氧、喉鏡、各種規格的氣管導管、人工呼吸球囊、深靜脈穿刺包等，各種搶救藥品齊全。患者入復蘇室即給予氧氣吸人，連接多功能監護儀，向麻醉醫師了解術中的情況，將輸液裝置、各種引流管、負壓裝置妥善安放，將被子蓋好，酌情5～10min測定血壓，脈搏、呼吸、血氧飽和度，并做好記錄。正確判斷麻醉恢復期患者的意識狀態，根據監測指標（中心靜脈壓、動脈壓或血壓）用血氣分析的結果調整控制輸血輸液的速度。密切臨護生命體征神志的變化。通過觀察瞳孔、神經反射、脈搏、呼吸等估計麻醉深度。如瞳孔大或正常，睫毛反射存在，呼吸淺速，表示即將蘇醒。

1.2.2 保持循環系統。穩定物的作用及手術創傷對循環系統影響較大，應嚴密觀察生命體征及血氧飽和度的變化，低血壓常因血容量不足及殘余麻藥作用引起，應及時補充血容量，缺氧和二氧化碳可引起心動過速，應根據醫囑應用血管活性藥物。維持患者正常體溫，由于在麻醉過程中體溫調節中樞受到抑制、手術室室溫過低，手術切口大面積暴露、補充大量液體可引起患者體溫過低、患者發生寒戰。可以應用水溫不超過50℃的熱水袋用毛巾裹好后幫助患者保暖，或者應用照射保暖或保溫毯等，必要時根據醫囑應用藥物控制寒顫，也可根據患者病情給予地塞米松5～10mg靜滴。因為患者體溫過低等可引起心動過緩，若心率每分鐘少于60次或者大于100次，并伴有心律失常時應立即向醫生報告并及時處理。準確記錄輸血輸液量及排液量，注意術后患者有無少尿或無尿現象，嚴格遵醫囑輸血輸液，密切臨測血氧變化。

1.2.3 維持患者呼吸道通暢。聲帶息肉全麻切除術后患者可出現蘇醒延遲，吞咽反射減弱，為了防止嘔吐引起窒息，全麻后患者取倆臥或去枕平臥，頭側向一側，有嘔吐物及時吸出。嘔吐是由及手術刺激后引起的，可適當給予止嘔藥，嘔吐時，將患者頭偏向一側，立即吸凈口腔、咽部氣管內的嘔吐物及血液，置于俯臥位或側臥位，給氧，及時通知麻醉醫師緊急處理，防止反流與誤吸。患者蘇醒前頜關節、肌肉松弛，舌根易后墜，堵塞咽喉氣道[2]。當患者出現鼾聲時，表明舌體堵塞氣道可托起下頜或應用鼻咽通氣導管，將患者置于適當，頭盡量后仰，同時患者的下頜向前上托起，張開嘴輔以正壓通氣，可立即緩解，如患者表現為呼吸淺、呈雞鳴樣呼吸，鼻翼煽動、喘鳴及發紺，伴有血壓升高，心率加快，提示發生喉痙攣，應及時搶救，去除誘因，充分加壓給氧。地塞米松10～20mg靜滴，氨茶堿250mg，加入5%葡萄糖溶液20nd緩慢靜脈推注。

1.2.4 復蘇期的安全護理。聲帶息肉切除術后患者在麻醉恢復過程中往往出現明顯的興奮期、意識模糊。出現躁動、幻覺，相應地帶來許多不安全隱患，易發生墜床，此時必須有專人守護，做好安全防護工作，可以遵醫囑適當給予鎮靜劑。對蘇醒較慢的患者應注意有無肝腎功能損害造成的意識障礙或低血糖、低鈉血癥及腦缺氧等，注意變換，使患者肢體保持功能位。等待患者神志清醒，有定向力，能正確同答問題，呼吸平穩；能深呼吸和咳嗽，氧飽和度>95%；血壓及脈搏平穩30分鐘以上，心電圖無嚴重心律失常和ST-T波改變[3]；參考Aldert護理評分，一般達到10分，經麻醉醫生認定后，由麻醉醫生送回病房并與病房醫護人員交班，患者生命體征不穩定或病情較重需要長時間監護的，由麻醉醫生和麻醉護士共同送ICU繼續監護治療。

2 結果

36例聲帶息肉切除術后患者經過精心護理，在復蘇期生命體癥基本平穩、安全，并發癥及時發現并迅速采取措施解決，完全清醒后肌張力恢復、保護性吞咽及咳嗽反射恢復，呼吸道通暢，麻醉平面消退滿意，均安返病房。

3 討論

聲帶息肉切除手術完畢，麻醉停止，但藥物對機體的影響仍將維持一段時間，因此在麻醉恢復期，隨時可出現患者血循環、呼吸、代謝方面的異常而發生生命體征的改變。因此我們不可疏忽大意，要熟悉常用物的用途、用量、不良反應等，對患者護理要認真仔細，密切監測患者的心率、血壓、SPO2、呼吸末CO2分壓及呼吸頻率等，對患者出現的異常狀況能及時發現，根據患者不同情況采取迅速而有效的處理措施，給予及時精心有效護理，確保患者安全渡過麻醉復蘇期。

參考文獻

[1] 劉俊杰，趙俊.現代麻醉學[M].第2版.北京：人民衛生出版社，2001：42

第8篇：初七習俗范文

方器一直是我很喜愛的造型，因為方器主要是由線的變化來完成的，一旦思路確定，制作起來往往簡單而直接。在運用到紫砂壺上的時候主要是曲線與直線，不同線性給人的審美感覺是不一樣的，所以在作用到紫砂壺上也會有著不同的效果。方器素來有著端莊剛正的性格特點，所以直線運用較多。直線運用的地方多了，造型就自然而然有一種挺拔之氣，這就是人常說的硬朗端方的氣韻。但需要注意的是，方壺中的直線并非是學校里數學老師講課時所說的直線，它是短促的，是轉折的，有時甚至會帶有一些曲的變化。這種曲的長度有限，曲度也很小，這種細微的差距會讓紫砂壺整體看來依舊是方方正正的，但卻在風格氣勢上增添了一種柔和的效果，這便是紫砂壺制作中常說的剛中帶柔了。我的這件“六方牛蓋”壺便運用了這方面的技巧。

我在進行紫砂壺創作的時候一般會有五個步驟，首先是構思，在頭腦中不斷對創作設想進行否定和完善，然后將想法付諸圖紙，在紙上用線條予以表達，這對于腦海中設想的形態有著十分良好的補充作用，現今科班出身的紫砂陶手大多學過美術，我認為學習美術對于紫砂壺的創作是很有益處的，這可以讓我們很直觀的了解自身的創作是否可行；然后可以先制作一個小小的樣坯，從平面轉化到立體的表現，這對于方器的創作尤其合適，可以更加客觀的觀察整體的形態，最終驗證自身的創意是否能夠實施，隨后一氣呵成的進行創作。

這在“六方牛蓋”壺的形體上有著鮮明的體現。該壺可以說是一口氣制作完成的，壺身為六方體，口蓋方正，六面壺壁的棱線則處理成較為柔和的曲線，曲直結合，創造出和諧統一的審美效果。但觀其整體仍給人以方正有致的效果，一種力度的彰顯。而流、把等部位則采用少許的曲線作為過渡，使整個器型既端莊雅正又溫婉動人，不使觀者有過于棱角分明的視覺刺激。

六方牛蓋這個造型，壺蓋是制作的重點，要簡單卻不失大雅。我的這件“六方牛蓋”壺的重點在于壺蓋上兩個對稱的橢圓型孔，咋一看像是牛頭上兩只圓鼓鼓的“眼睛”，形象生動，尤其是對兩個對稱的鏤空部位體積的掌控，蓋的中央開設了氣孔，大小合理的“眼睛”不單在造型上更加美觀，更能夠對壺蓋整體的結構進行強化，提升了使用的舒適性，使日常使用中提蓋損壞的幾率大大減小。

第9篇：初七習俗范文

關鍵詞：反硝化除磷；反硝化聚磷菌(DPB)

中圖分類號：O613.62 文獻標識碼：A 文章編號：

1、引言

反硝化除磷機理和傳統A/O法除磷機理極為相似。厭氧段，DPB釋磷過程和傳統除磷工藝中PAO基本是一致的；而在缺氧段，不同于PAO以O2作為電子受體，DPB是以NO3 —作為氧化胞內PHB的電子受體。它利用降解厭氧段儲存于體內的PHB產生的能量ATP，大部分供給自身細胞的合成(糖原的合成)和維持生命活動，一部分則用于過量攝取水中的無機磷酸鹽，并以Poly—P的形式儲存在細胞體內；同時NO3 —被還原為N2。如此在厭氧/缺氧交替運行條件下，通過DPB的新陳代謝作用即可同步實現反硝化和除磷效果。

2、反硝化除磷理論

通過研究發現，活性污泥中的一部分聚磷菌能以硝酸鹽作為電子受體在進行反硝化的同時完成過量吸磷。1993年荷蘭Delft大學的Kuba在試驗中觀察到：在厭氧/缺氧交替運行的條件下，易富集一類兼有反硝化作用和除磷作用的兼性厭氧微生物，該微生物能利用02或NO3 —作為電子受體，且基于其胞內PHB和糖原質的生物代謝作用與傳統A/O法中的聚磷菌(PAO)相似。對于這種現象，大部分研究者發現：生物除磷系統中的PAO可分為兩類菌，其中一類PAO只能以氧氣作為電子受體，而另一類則既能以氧氣又能以硝酸鹽作為電子受體，因此它們在吸磷的同時能進行反硝化。

大量研究也表明：當微生物依次經過厭氧、缺氧和好氧三個階段后，約占50％的聚磷菌既能利用氧氣又能利用NO3 —作為電子受體來聚磷，即DPB的除磷效果相當于總聚磷菌的50％左右。這些發現一方面說明了硝酸鹽亦可作為某些微生物氧化PHB的電子受體，另一方面也證實了在污水的生物除磷系統中的確存在著DPB屬微生物，而且通過馴化可得到富集DPB的活性污泥。

3、反硝化除磷工藝的影響因素

3．1碳源

碳源的研究主要集中在對不同碳源(如乙酸、丙酸、葡萄糖等)下反硝化除磷效能的研究。研究表明，以乙酸為代表的低分子揮發性脂肪酸(VFA)可以用來提高聚磷菌的釋磷量，從而為缺氧段的大量吸磷創造條件；丙酸雖然也可以提高生物除磷效果，但對反硝化除磷的促進作用不明顯；葡萄糖的大量存在將使已成為優勢菌群的PAOs和DPB逐漸被非聚磷菌取代。

3．2污泥齡

污泥齡(SRT)反映了活性污泥系統中微生物的生長狀態、生長條件及世代周期等基本特性。生物自身生長特性、有機物的降解及污泥增長都是通過污泥齡來衡量的。不同的SRT對應著不同的優勢微生物。縮短泥齡可以提高系統的同化除磷能力；長泥齡的生物除磷系統單靠生物作用以期達到完全除磷幾乎是不可能的。

3．3污泥濃度

通常系統中的MLSS越大(說明DPB含量越多)厭氧段的釋磷效果越好，并且缺氧段DPB的吸磷能力也更強。通過試驗表明增大MLSS可縮短放磷和缺氧吸磷反應時間，但MLSS濃度過高易導致反硝化吸磷后期出現磷的二次釋放，同時也會影響沉淀效果，增加后續污泥處理費用。

3．4 pH

在反硝化除磷工藝中控制釋磷的厭氧條件極為重要。PAOs以氧或硝酸鹽氮為電子受體時的吸磷能力基本相同，且其在缺氧和好氧條件下的活性也基本相同。DPB和好氧PAOs可以共存。pH對DPB厭氧釋磷影響較大，隨著pH增大，P／C也隨之提高(即消耗單位乙酸將會有更多的磷釋放)，但當pH過高時，P／C有所降低，這主要是磷酸鹽的化學沉淀引起的。缺氧段pH過低，缺氧吸磷菌不能適應，吸磷作用破壞；缺氧段pH中性偏堿性時，磷的釋放與吸收效果穩定，因此缺氧段在偏堿性條件下，反硝化除磷仍能夠穩定運行。

3．5缺氧池的NO3 —負荷

研究表明：當進入主缺氧池的NO3 —負荷低時吸磷主要限制在好氧池；當主缺氧池的NO3 —負荷超過其反硝化能力從而出水中存在NO3 —時，可以觀察到顯著的缺氧吸磷。研究人員對兩家廢水處理廠的污泥進行間歇實驗時也發現，二者的缺氧池消耗的NO3 —分別為28和14mg NO2 ——N／(L進水)時，對應污泥中DPAOs／PAOs分別為50％和20％～40％。

由于缺氧池NO3 —負荷與DPAOs生長之間有重要關系，為了對反硝化除磷進行數學模擬，很有必要建立它們之間的數學關系，但目前對反硝化除磷的研究還不能做到這一點。

3．6溶解氧

在反硝化除磷工藝中控制釋磷的厭氧條件極為重要。厭氧段的溶解氧含量(DO

3.7水力停留時間

水力停留時間對反硝化除磷工藝的除磷效果影響較大，同時還會影響去除單位氮和磷所需要的COD量，從而影響到污水廠的占地面積和基建費用。研究表明，對反硝化除磷工藝，好氧段的水力停留時間滿足充分硝化即可；厭氧段DPB吸附轉化COD的同時充分釋放磷為下一步做準備；缺氧段則需要有充足的吸磷時間，保證出水水質達標，但不宜過長，否則會導致磷的二次釋放。

4、反硝化除磷技術與傳統一般技術的分析比較

反硝化除磷和傳統的生物除磷技術有著本質上的區別：傳統生物除磷是利用聚磷菌等微生物，從環境中過量地攝取磷，將磷以聚合態形式貯藏在菌體內，形成高磷污泥，排出系統，從而達到除磷效果。傳統生物除磷中存在著脫氮和除磷的矛盾，硝酸鹽含量是其除磷的限制性因素，聚磷菌和反硝化菌等共存于同一環境，對污水中的基質存在著嚴重的競爭，無法保證每種微生物都獲得各自最佳的生長環境。

反硝化除磷工藝中，DPB作為優勢菌群，減少了其和反硝化菌之間對有機物的競爭，可對污水中更多的有機物進行反硝化和脫磷，由于反硝化菌和DPB可在各自最佳環境中生長、可共用碳源，達到一碳兩用的效果，因此硝化反應不再是限制性因素，曝氣區的容積得以縮小，從而減少了曝氣能耗，產生的污泥量大大減少，因此也節省了后續污泥的處理費用。與傳統技術相比，反硝化除磷技術優勢獨特，發展潛力巨大。

5、結語

反硝化除磷的發現是生物除磷的最新研究成果。這種生物除磷新途徑將反硝化脫氮和生物除磷有機地合二為一，使反硝化除磷分別節省50％和30％的COD與02消耗量，相應減少50％的剩余枵泥量。也正是這個原因，具有反硝化除磷的工藝被譽為適合可持續發展的綠色工藝。

參考文獻：

【1】丁彩娟，吉英芳，高小平，等．A／ASBR中PHB轉化與反硝化吸磷的關系研究[J]．重慶建筑大學學報，2005，27(3)：80一84．

【2】王愛杰，吳麗紅，任南琪，等．亞硝酸鹽為電子受體反硝化除磷工藝的可行性[J]．中國環境科學，2005．25(5)：515—518．